Неорганічна трубчаста мембрана

● Мембрана з карбіду кремнію виготовляється шляхом перекристалізації з температурою спікання 2400 градусів. Під час процесу спікання горловина спікання між агрегатами карбіду кремнію зазнає фазового переходу від твердого стану до газу та твердого тіла зі швидкістю відкриття понад 45%. Сформований канал фільтра має міцну зв’язність у поєднанні з властивою гідрофільністю матеріалу карбіду кремнію (кут контакту лише 0,3 градуса), що забезпечує потік чистої води до 3200LMH, і є гідрофільним і олеофобним.

● Ізоелектрична точка мембрани з карбіду кремнію становить близько рН 3, і поверхня мембрани може зберігати негативний заряд у широкому діапазоні рН, покращуючи її стійкість до забруднення.

● Чудова хімічна стабільність, здатність працювати в екстремальних умовах (діапазон pH 1-14); на основі характеристик факторів забруднення можна розробити різноманітні плани очищення; Оксиданти повністю толерантні, включаючи озон і гідроксильні радикали.

★Високий потік, 3-10 разів порівняно з органічними мембранами;

★Малий слід, економія землі;

★Витрата води на зворотну промивку зменшується більш ніж на 50%;

★Хімічна стійкість, здатність працювати в середовищі pH 0-14, стійка до кислот і лугів;

★Термін служби в 2-10 разів довший, ніж у органічних мембран, менша вартість заміни;

★Дозволяє суворе хімічне очищення, висока гнучкість очищення, а флюс легко відновити після очищення;

★Продуктивність легко відновити після забруднення та закупорки, усуваючи витрати на заміну мембрани, викликану неочікуваними збоями;

★ Низькі вимоги до попередньої обробки системи, що зменшує загальні інвестиції в систему та експлуатаційні витрати;

★Дозволена більша різниця тиску між мембранами, тому збільшується потік вихідної води з низькою температурою;

★Немає проблеми з розбитою мембраною, і потребує менше обслуговування.

Відмивання та концентрування нанопорошку

Розділення нафти та води (вода для повторного закачування нафтових родовищ, регенерація рідких небезпечних відходів)

Поділ матеріалу

Розділення твердої рідини з високим вмістом твердої речовини (шахтна вода, біологічний ферментаційний бульйон)

Розділення твердої рідини в суворому хімічному середовищі (очищення кислотою, відновлення нанопорошкового каталізатора)

Стічні води друку та фарбування, а також стічні води паперової та целюлозної промисловості є основними джерелами забруднення ХПК (хімічне споживання кисню). Порівняно з традиційними методами очищення, використання технології ультрафільтрації з керамічною мембраною для перехоплення та фільтрації ХПК і лігніну має вищу швидкість утримання, а також може досягти прямого відновлення та повторного використання пермеату.

У процесі виробництва фотоелементів, включаючи очищення, травлення та покриття, утворюється велика кількість кислих фторидвмісних стічних вод через використання фтористоводневої кислоти. Китай є основним виробником фотоелектричних елементів, тисячі підприємств щодня виробляють велику кількість кислих фторвмісних стічних вод.

Концентрація фтору в кислих фторидвмісних стічних водах фотоелектричних підприємств зазвичай становить від сотень до тисяч мікрограмів на літр, а значення рН є низьким.

Загальні технології очищення включають хімічне осадження, іонний обмін, адсорбцію та мембранне відділення.

Хімічне осадження включає реагентне осадження та електрокоагуляційне осадження; адсорбція включає біологічну адсорбцію, фізичну адсорбцію та хімічну адсорбцію; мембранна технологія включає зворотний осмос, електродіаліз і нанофільтрацію.
Серед цих технологій найбільш широко використовуваним є метод осадження фторидом кальцію, який використовує CaCl.₂і Ca(OH)₂як основні хімічні реагенти.

Ці реагенти забезпечують Са²⁺реагувати на Ф^–для утворення флокусів фториду кальцію у воді. Флокули осідають у вигляді шламу фториду кальцію під дією коагулянтів і флокулянтів.

Однак цей метод має два основні обмеження: утворений фтористий мул кальцію містить велику кількість важких металів, що створює потенційний ризик серйозного забруднення навколишнього середовища, а додавання коагулянтів і складний склад мулу призводять до високих витрат на очищення, що робить переробку непрактичною.

Крім того, фторид кальцію має високу цінність використання у фотоелектричних і напівпровідникових галузях і є надзвичайно дефіцитним і невідновлюваним ресурсом.

Таким чином, цілі розвитку фотоелектричної технології очищення стічних вод полягають у мінімізації побічних продуктів, зниженні експлуатаційних витрат і підвищенні ефективності відновлення фториду кальцію.

Технологія хімічної кристалізації з циркулюючим гранульованим киплячим шаром (CrystPFB) може викликати кристалізацію фториду кальцію у воді.
Цей процес не тільки знижує концентрацію фториду у воді, але також створює частинки фториду кальцію вищої чистоти, мінімізує утворення побічних продуктів, а його ефекти та механізми були широко перевірені.

Були проведені дослідження індукованої CrystPFB кристалізації фториду кальцію, зосереджені на видаленні фториду, механізмі індукованої кристалізації та кінетиці кристалізації фториду кальцію.

Однак концентрація фтору в досліджуваних стічних водах зазвичай становить від 100 до 300 мг/л, і більшість досліджень використовують методи лабораторного масштабу.

Деякі дослідники також застосували технологію CrystPFB для видалення фтору з рідкоземельних металургійних стічних вод, використовуючи кальцій і кремнезем як зародки для індукції кристалізації фториду кальцію, і досягли рівня відновлення понад 90% при концентрації 400 мг/л.

Інші дослідники досліджували комбінований вплив хімічного осадження та CrystPFB на стічні води з високою концентрацією фтору та порівнювали вплив хімічного осадження та CrystPFB на очищення фтору з надзвичайно високою концентрацією. Було виявлено, що коли концентрація фтору була нижчою за 450 мг/л, CrystPFB продемонстрував найкращу ефективність із загальним рівнем видалення 98%.

Таким чином, необхідні подальші дослідження видалення фтору з промислових стічних вод високої концентрації, щоб подолати обмеження низької концентрації фтору (<1000 mg/L) and small treatment scale (laboratory scale or small-scale experiments). In particular, acidic fluorine-containing photovoltaic wastewater has complex water quality and is difficult to treat.

Коли аміачний азот у стічних водах і ХПК нормальні, загальний азот завжди високий або навіть перевищує стандарт, що вказує на те, що загальний азот, що перевищує стандарт у стічних водах, знаходиться у формі нітратного азоту, а не аміачного азоту. У цей час ви можете розглянути можливість посилення процесу нітрифікації та денітрифікації для перетворення нітратного азоту в газоподібний азот. Цей тип проблеми не є поширеним, але не є складним для деяких очисних споруд. Іноді коригування параметрів може відповідати стандартам.

01 Недостатнє джерело вуглецю. Теоретичне співвідношення C/N, необхідне для повного видалення азоту, становить 2.86, але в реальній роботі співвідношення C/N (COD: TN) зазвичай контролюється на рівні 4~6, що часто означає що загальна швидкість видалення азоту системою очищення води низька. У цей час співвідношення C/N має бути 4~6, і слід додати відповідне джерело вуглецю. Його можна всебічно розглянути на основі швидкості денітрифікації, утворення осаду, швидкості запуску та накопичення нітритного азоту. Наприклад, глюкозу з відносно низькою швидкістю реакції можна додавати при низьких концентраціях нітратного азоту, а метанол і оцтову кислоту з високою швидкістю реакції потрібно додавати при високих концентраціях нітратного азоту.

02 Коефіцієнт оплавлення нерозумний. Внутрішній коефіцієнт оплавлення занадто низький, і нітратний азот не може повертатися назад до безкисневої зони. Реакція денітрифікації не може протікати нормально, що призводить до зниження загальної ефективності видалення азоту. У цей час, згідно з передумовою забезпечення ефективності денітрифікації, у поєднанні з впливом DO та співвідношенням між ефективністю витрат, коефіцієнт внутрішнього оплавлення, як правило, можна контролювати на рівні 200~400%.

03 Робоче середовище басейну денітрифікації знищено. DO денітрифікаційного пулу перевищує 0,5, що руйнує безкисневе середовище, дозволяючи факультативним гетеротрофним бактеріям переважно використовувати кисень для метаболізму. Нітратний азот неможливо видалити, що призводить до загального збільшення TN. Якщо внутрішнє оплавлення занадто велике і спричиняє перенесення забагато DO, коефіцієнт внутрішнього оплавлення можна зменшити або аерацію у внутрішньому оплавленні можна зменшити; якщо відстань між входом і поверхнею води занадто велика, що призводить до зниження оксигенації, різницю у висоті слід зменшити.

Концентрація аміачного азоту вища за результат визначення загального азоту
Теоретично загальний азот має бути вищим, ніж аміачний азот, оскільки загальний азот включає неорганічний азот (нітратний азот, нітритний азот, аміачний азот) і різноманітний органічний азот, але при фактичній роботі з виявлення вміст аміачного азоту вищий, ніж загальний азот. Серед них нечиста чистота реагенту, недостатній час перетравлення, погана якість експериментальної води тощо можуть бути основними причинами того, що азот аміаку перевищує загальний азот.

01 Чистота реагенту персульфату калію недостатня. Чистота реагенту персульфату калію недостатня, що призводить до високого холостого значення загального азоту та низького фактичного значення вимірювання. Виявлення та аналіз загального азоту має суворі вимоги до реагенту персульфату калію. Аналітичний чистий персульфат калію, який використовується в лабораторії, вимагає вмісту азоту менше або дорівнює 0,0005%. Однак через відмінності в якості реагентів, вироблених різними виробниками та партіями, вміст азоту часто не відповідає цій вимозі, що призводить до високого холостого значення загального азоту та малого фактичного значення вимірювання. Є лише два шляхи вирішення цієї ситуації: очистити або замінити реагент. Персульфат калію низької чистоти можна очистити перед використанням, але через лабораторні умови та нестійкість персульфату калію до температур вище 50 градусів, рекомендується використовувати високоякісні чисті реагенти або імпортний персульфат калію.

02 Недостатній час розщеплення при високій температурі або погане ущільнення. На практиці, якщо час розщеплення загального азоту недостатній, сульфат калію буде не повністю перетворено, що призведе до утворення нітратного азоту та нітритного азоту, що підвищує вміст аміачного азоту в стічних водах значно перевищує загальний вміст азоту. Крім того, загалом під час експерименту через обмежені умови пробірки, травлювальні чашки та інше експериментальне обладнання не можна повністю закрити. Таким чином, іони амонію, окислені під час процесу зброджування, перетворюються на газоподібний аміак під дією високої температури та вивільняються в повітря, в результаті чого загальний вміст азоту в зразках з високим вмістом азоту аміаку містить лише частину азоту аміаку, який нижче, ніж вміст азоту аміаку.

03 Якість експериментальної води низька, а вміст аміаку відносно високий. Вода без аміаку, яка використовується в експерименті, забруднена та має відносно високий вміст аміаку, що призведе до високого холостого значення, отриманого в експерименті. Якщо аміак присутній у воді під час налаштування, це вплине на визначення загального азоту. Якщо під час приготування стандартного розчину вода містить азот, абсорбція намальованої стандартної кривої буде вищою за фактичне значення. Таким чином, коли зразок води фактично тестується, виміряне значення загального азоту буде нижчим за фактичне значення. Як правило, свіжу дистильовану воду можна обробити двічі, а дистилят у середині можна вибрати як експериментальну воду для тестування азоту аміаку. Звичайно, лабораторіям з умовами рекомендується використовувати надчисту воду.

Чому немає змін або навіть низький вміст аміачного азоту у стічній воді, але аміачний азот у стічних водах завжди високий? Насправді вміст аміачного азоту у стічних водах зазвичай вищий, ніж при очищенні стічних вод. Загалом кажучи, якщо немає відхилень у вмісті аміачного азоту у витікаючих водах, але аміачний азот у витікаючих водах підвищується або перевищує норму, тоді реакцію нітрифікації необхідно загальмувати, а певний етап процесу денітрифікації не завершено.

01 Низький вміст розчиненого кисню в аеробному басейні може бути спричинений блокуванням головки аерації, яку неможливо аерувати або перемішувати. З часом недостатня кількість розчиненого кисню знизить середній рівень у всьому аеробному басейні, що призведе до того, що аміачний азот у стічних водах перевищить стандарт разом із ГПК. Таким чином, система аерації повинна підтримувати достатній об’єм аерації протягом тривалого часу, а оператор повинен регулярно перевіряти нормальну роботу обладнання аеротенка.

02 Амоніфікація більша, ніж нітрифікація. Як правило, загальний азот у стічних водах – це переважно аміачний азот, тоді як у деяких конкретних стічних водах (таких як амінокислотні стічні води) основним компонентом загального азоту є органічний азот. Органічний азот під дією амоніфікуючих бактерій перетворюється на аміачний азот, що призводить до збільшення вмісту аміачного азоту в системі. Коли вміст органічного азоту у потокі відносно високий, якщо швидкість реакції аміаку вища за швидкість реакції нітрифікації, вироблений аміачний азот буде вищим, ніж нітрифікований аміачний азот, тому загальна кількість аміачного азоту також збільшиться, і він буде накопичуватися та змішуватися зі стічним потоком, що також є однією з поширених причин, чому вміст аміачного азоту у стічних водах вищий, ніж у стічній воді.

03 Введення додаткового азоту в процес очищення стічних вод Вміст аміачного азоту в стічних водах вище, ніж у стічних водах, що, очевидно, не відповідає закону збереження речовини. Дуже ймовірно, що аміачний азот з інших аспектів змішується в процесі очищення стічних вод. Надмірне додавання зовнішнього джерела вуглецю, неправильний розрахунок коефіцієнта додавання та використання чорного PAC, багатого аміачним азотом, призведуть до введення додаткового азоту в систему очищення стічних вод, що призведе до того, що вміст аміачного азоту у стічних водах буде вищим, ніж у потоках.

04 Вік мулу недостатній Цикл генерації нітрифікуючих бактерій довший, ніж у більшості аеробних бактерій. Якщо вік осаду менший за цикл генерації, кількість нітрифікуючих бактерій може бути недостатньою, ефективність денітрифікації буде знижена, а вміст аміачного азоту збільшиться. У цей час необхідно зменшити скидання осаду та збільшити зворотний потік, щоб подовжити вік осаду, або додати той самий тип осаду, щоб знайти спосіб створити перевагу популяції нітрифікуючих бактерій. Крім того, старіння осаду, отруєння та набухання призводять до значного зниження здатності до деградації біологічної денітрифікації після розпаду осаду. З ослабленням концентрації осаду та біологічної активності швидкість видалення аміачного азоту значно знижується, що робить його нижчим за вихідний рівень, а також призведе до того, що вміст аміачного азоту у стічних водах буде вищим, ніж аміачний азот у притоці.

Популярні Мітки: неорганічна трубчаста мембрана, виробники, постачальники, фабрика неорганічної трубчастої мембрани в Китаї